страница - 131
5.Проверяем болты, установленные без зазора в отверстия из-под развертки, предполагая, что они воспринимают весь момент.
Принимаем Гр = 950-103 Н • мм; Д>=140 мм; z = 3; d6=16+l = 17 мм [см. пояснения к формуле (17.3)]. По формуле (17.3)
Тср-8 • 950 • 103/(И0 . 3 • я • 172) =20 МПа,
что меньше, чем [тср]=0,25 • 220=55 МПа.
Следовательно, прочность болтов, установленных без зазора в отверстия из-под развертки, обеспечена.
6.Определим силу затяжки для болтов, если все они будут поставлены с за-зор.ом.
По формуле (17.4)
F3 = 2.950- 103/(140-6 - 2) = 11 300 Н,
общее число болтов z = 6; коэффициент трения f=0,2.
Эта сила затяжки больше, чем допускаемая осевая нагрузка для затянутых болтов Ml6 из стали марки СтЗ, которая равна 7900 Н (см. табл. 3.4).
Следовательно, если поставить все шесть болтов по ГОСТ 7808—70 в отверстия с зазором, муфта не сможет передать заданный момент. Передаваемый ею момент
7900D02/ удов . 140 . 6 . 0,2
rPi=
665 • 103 Н • мм.
Пример 17.2. Электродвигатель с Р = 7 кВт и л = 735 мин""1 (со = ял/30 = =л • 735/30 = 77 рад/с) соединен с поршневым насосом упругой втулочно-пальце-вой муфтой МУВП (см. рис. 17.9). Вал электродвигателя имеет диаметр 45 мм, вал насоса — 40 мм. Подобрать муфту с цилиндрическими расточками полумуфт и проверить прочность пальцев и втулок.
Решение. 1. Вращающий момент
Т=Р/(о = 7 • 103/77 = 91 Н-м.
2.Коэффициент режима работы для поршневого насоса по табл. 17.1 может быть принят &р = 3.
3.Расчетный момент
Гр=£рГ=3-91 = 273 Н • м.
4.По табл. 17.8 находим, что для валов диаметром 40 и 45 мм подходит муфта с наружным диаметром £>=170 мм и допускаемым расчетным моментом Гр = 500 Н • м.
Из табл. 17.8 и табл. 17.9 выписываем параметры муфты, необходимые для расчета:
Пальцы | Втулки | |||||||
d, мм | D, мм | Dq, ММ | dn, мм | /п, мм | число | dBT, мм | / t MM | |
40,45
500
170
120
18
42
35
36
5.Проверяем пальцы на изгиб по формуле (17.7) (см. рис. 17.10):
аи= 10 - 273. 103 - 42/(120 • 6 • 183)=27 МПа,
что меньше [ои]=80...90 МПа [см. пояснения к формуле (17.7)].
6.Проверка резиновых втулок на смятие [см. рис. 17.10 и формулу (17.8)]:
Осм = 2-273. 103/(120-6- 18-36) = 1,16 МПа,
что меньше [оСм]= 1,8...2 МПа [см. пояснения к формуле (17.8)1.
Пример 17.3. Рассчитать многодисковую фрикционную муфту (см. рис. 17.18) по следующим данным: передаваемая мощность Р = 60 кВт; частота вращения «=960 мин-1 (со=лл/30=л • 960/30«100 рад/с); диаметр вала d=60 мм; диски
стальные; на наружных дисках обкладки из феродо; коэффициент режима работы кр= 1,5.
Решение. 1. Номинальный вращающий момент
7=/>/(й=60 • 103/Ю0=600 Н • м.
2.-Расчетный момент
Tv=kpT=\,5 . 600=900 Н • м.
3.Принимаем по рекомендациям табл. 17.17 для сухих муфт: внутренний диаметр обкладок
Di=(2...3)d=(2...3)60=140 мм;
наружный диаметр обкладок
£>= (1,5...2,5) А = (1.5...2.5) 140=260 мм.
4.Средняя скорость
*°<* со (D + Рг) ,-- 260+ 140 vcp=—2~~=-4-= 100 40 • 10» = 10 м/с-
5.По табл. 17.12 средние значения коэффициента трения прессованного материала на основе асбеста по стали f—0,33 и допускаемого давления [р] = =0,25 МПа. Но при скорости fCp = 10 м/с допускаемое давление следует снизить на 30 %, т. е. окончательно принять [р]=0,7 • 0,25=0,175 МПа.
6.Допускаемая сила нажатия [см. формулу (17.15)]
[Fa] = 0,175 -j- (2602 — 1402) = 6600 H. Примем рабочее значение силы нажатия Fa = 5000 Н.
7.Необходимое число пар поверхностей трения найдем на основе формулы (17.13):
Л1 2603 — 1403\
— —--—0,33 • 5000 = 5,3. 3 2602 — 1402)
Берем 2=6,
8.Принимаем число ведущих дисков zx=3 и число ведомых дисков г2=4.
9.Проверяем давление между дисками по формуле (17.14):
12 • 900 • 103
р =---=0,117 МПа,
и п (2608 — 1403) 0,33 • 6
что менее допускаемого значения 0,175 МПа.
Глава 18. ПРУЖИНЫ
18.1. Общие сведения
Пружины могут накапливать энергию за счет упругих деформаций, вызванных приложенной нагрузкой, а после прекращения действия нагрузки отдавать накопленную энергию и восстанавливать свою первоначальную форму.
На рис. 18.1 показаны наиболее часто встречающиеся виды пружин. По характеру воспринимаемой нагрузки различают пружины сжатия (рис. 18.1, а, б, г, д)\ растяжения (рис. 18.1, в); кручения (рис. 18.1, ж) и изгиба. Распространены винтовые цилиндрические и конические пружины из проволоки круглого сечения (рис. 18.1, а, в, г, ж) или прутка прямоугольного сечения (рис. 18.1, б, д). Цилиндрические винтовые пружины изготовляют в большинстве слу-
чаев одножильными, но иногда находят применение многожильные пружины.
Цилиндрические винтовые пружины сжатия и растяжения из стальной проволоки круглого сечения стандартизованы. Пружины делится на три класса в зависимости от вида нагрузки и характера нагружения (см. табл. 18.1).
Классы пружин разделены на разряды, отличающиеся друг от друга диаметром проволоки и силой, вызывающей их максималь-
а
3
Рис. 18.1. Виды пружин:
а — винтовая цилиндрическая пружина сжатия с круглым сечением витков; б — то же, с квадратным сечением витков; в — винтовая цилиндрическая пружина растяжения с круглым сечением витков; г — винтовая коническая пружина сжатия с круглым сечением витков; д—то же, с прямоугольным сечением витков; е — тарельчатая пружина; ж — винтовая цилиндрическая пружина кручения с круглым сечением витков; з — спиральная пружина;
и — пластинчатая пружина (рессора)
ную деформацию. Разряды одножильных пружин и характеристика проволоки, из которой изготовлены пружины, приведены в табл. 18.2. Чаще применяют пружины классов I и II. При больших нагрузках с целью уменьшения габаритов применяют составные пружины. При больших нагрузках, ограниченных габаритах и высокой потребной жесткости пружины применяют тарельчатые пружины (см. рис. 18.1, е).
содержание:
[стр.Введение] [стр.1] [стр.2] [стр.3] [стр.4] [стр.5] [стр.6] [стр.7] [стр.8] [стр.9] [стр.10] [стр.11] [стр.12] [стр.13] [стр.14] [стр.15] [стр.16] [стр.17] [стр.18] [стр.19] [стр.20] [стр.21] [стр.22] [стр.23] [стр.24] [стр.25] [стр.26] [стр.27] [стр.28] [стр.29] [стр.30] [стр.31] [стр.32] [стр.33] [стр.34] [стр.35] [стр.36] [стр.37] [стр.38] [стр.39] [стр.40] [стр.41] [стр.42] [стр.43] [стр.44] [стр.45] [стр.46] [стр.47] [стр.48] [стр.49] [стр.50] [стр.51] [стр.52] [стр.53] [стр.54] [стр.55] [стр.56] [стр.57] [стр.58] [стр.59] [стр.60] [стр.61] [стр.62] [стр.63] [стр.64] [стр.65] [стр.66] [стр.67] [стр.68] [стр.69] [стр.70] [стр.71] [стр.72] [стр.73] [стр.74] [стр.75] [стр.76] [стр.77] [стр.78] [стр.79] [стр.80] [стр.81] [стр.82] [стр.83] [стр.84] [стр.85] [стр.86] [стр.87] [стр.88] [стр.89] [стр.90] [стр.91] [стр.92] [стр.93] [стр.94] [стр.95] [стр.96] [стр.97] [стр.98] [стр.99] [стр.100] [стр.101] [стр.102] [стр.103] [стр.104] [стр.105] [стр.106] [стр.107] [стр.108] [стр.109] [стр.110] [стр.111] [стр.112] [стр.113] [стр.114] [стр.115] [стр.116] [стр.117] [стр.118] [стр.119] [стр.120] [стр.121] [стр.122] [стр.123] [стр.124] [стр.125] [стр.126] [стр.127] [стр.128] [стр.129] [стр.130] [стр.131] [стр.132] [стр.133] [стр.134]